探索先進的 RTO(蓄熱式熱氧化器)系統,高效處理煤化工產業的揮發性有機化合物 (VOC) 廢氣。我們的解決方案能夠減少排放,符合環保法規,並提高營運效率。了解我們的 RTO 技術如何協助您的企業實現永續發展。
煤氣化是現代煤化工的核心技術。
煤氣化:指各類煤(焦炭)與載氧氣化劑(H2O、O2、CO2)在氣化爐內,在高溫、一定壓力下進行不完全反應,最終生成由H2、CH4、CO、CO2、N2及微量H2S、COS等組成的粗煤氣。
煤氣化製程的分類:
低溫甲醇洗製程:以冷甲醇作為吸收溶劑,利用甲醇在低溫下對酸性氣體溶解度大的特點,並去除原料氣中的酸性氣體,主要為CO2和H2S。
低溫甲醇洗是1950年代初林德和魯奇公司共同開發的脫除原料氣中酸性氣體的方法,1954年在南非煤加壓氣化工業中首次用於氣體淨化。
低溫甲醇洗廢氣特性:
由於廢氣中幾乎不含氧氣,因此需要向廢氣中補充空氣,以滿足廢氣完全氧化所需的氧氣量。
補風量的決定原則:
1)安全考量:爆炸危險分析
根據《蓄熱燃燒法處理工業有機廢氣技術規範》,進入RTO裝置的有機物濃度應低於爆炸下限25%。利用勒夏特列公式計算複雜可燃氣體混合物的爆炸下限,再將廢氣中可燃組分濃度與25% LEL的大小進行比較,從而判斷廢氣中可燃組分濃度的安全性。
2)淨化率考量:“3T1O”
通常設計時不考慮惰性氣體的影響,計算廢氣的爆炸下限,並根據廢氣濃度與25% LEL的關係來決定空氣稀釋比。這種計算可以確保本質安全,但廢氣量相對較大。
由於低溫甲醇洗廢氣N2含有大量惰性氣體CO2,少量可燃成分,
根據含有n種可燃氣體和p種惰性氣體的混合氣體的計算方法,可以判定低品位可燃氣體與惰性氣體混合廢氣不易燃、不易爆。
因此低溫甲醇洗廢氣沒有爆炸上限和下限。
低溫甲醇洗廢氣補風量可依完全氧化後煙氣含氧量大於3%來確定。
混合廢氣依物料衡算補氧設計,煙氣中氧含量約5%
補氧後廢氣中可燃成分濃度與廢氣爆炸下限比較(惰性氣體除外)
1)廢氣量低
2)補氧風量
Xinye Energy Chemical’s 525,000 tons/year methanol unit uses crushed coal pressurized gasification technology. In addition to the main components CO2 and N2, the low-temperature methanol washing exhaust gas also contains methane, non-methane total hydrocarbons, CO, methanol, etc. This exhaust gas is currently discharged through the boiler chimney. According to environmental protection requirements, VOCs removal treatment is required. In addition, the polyoxymethylene unit also has three exhaust gases that need to be treated.
Based on the characteristics of combustible components in exhaust gas, our engineers have decided to adopt the treatment technology route of “RTO purification+medium pressure steam waste heat boiler for heat recovery”; According to our company’s unique “Le Chater&Inert Gas Correction Theory Safety Air Distribution Algorithm”, we have decided to select a 270000 air volume rotary valve RTO, with an oxygen content of 5% in the exhaust gas after incineration; Simultaneously select a 5.1MPa/46T steam boiler with a 120 meter end chimney design to reduce the impact of exhaust emissions on the factory environment;
主裝置採用單台27萬風量旋轉閥RTO,方形佈置,配備3個旋轉式布風閥,36個蓄熱室
| 混合物可燃部分爆炸極限的計算 | |
| Richard Chateli公式:Lf=100/(V1/L1+V2/L2+……+Vn/Ln) | |
| 混合氣體爆炸極限Lf,% | 4.26 |
| 25%LEL | 1.065 |
| 可燃成分總濃度 | 2.777 |
常規氣流組織:可燃組分濃度降低至<1.065,意味著需要氣流組織2.6倍,總風量達33萬。
僅考慮供氧,供氣量10萬,總風量22萬
1.空氣背景,900℃爆炸下限為25%LEL;
2.惰性背景,常溫下不燃不爆,但高溫下呢?
| 性能參數 | 旋轉閥RTO | 升降閥RTO |
| 風量 | 30萬標準立方米/小時 | 30萬標準立方米/小時 |
| 換向閥結構 | 旋轉閥 | 提升閥 |
| 換向閥數量 | 3 | 27 |
| 換向閥切換衝擊頻率 | 連續運轉無衝擊 | 648萬次/年 |
| 儲熱床數量 | 36 | 9 |
| 每室空氣量 | 20000 標準立方米/小時 | 75000 標準立方米/小時 |
| 單一蓄熱室截面積 | 3平方米 | 14平方米 |
| 單腔蓄熱陶瓷填充量 | 3300公斤 | 15600公斤 |
| 燃燒器數量(個) | 3 | 5 |
| 佔用空間(長*寬) | 26米×8米 | 48米×5米 |
√ 主要環保技術指標
| 參數名稱 | 數據 |
| 低甲烷廢氣/10,000 m³/h | 10.8-12.5 |
| 氧氣補充空氣/10,000 m³/h | 10.5-11.5 |
| 低溫煙氣氧含量% | 5 |
| 爐溫℃ | 960-990 |
| 廢氣氮氧化物mg/m³ | 4.5-10 |
| 廢氣非甲烷總烴mg/m³ | 40-60 |
√ 主要經濟指標
| 參數名稱 | 數據 |
| 裝機配電功率 | 1200千瓦/小時 |
| 電費 | 480萬元/年 |
| 餘熱鍋爐蒸汽輸出 | 45噸/小時 |
| 蒸氣參數 | 4.9MPa, 420℃ |
| Steam價格 | 120元/噸 |
| 直接經濟效益 | 4320萬元/年 |
| 減少原煤消耗 | 5萬噸/年 |
| 減少碳排放 | 86萬噸/年 |